单位体积加热介质的所含热量大1耐的O.S M P a ( 压力) 蒸汽的热烩约为8 0 0 0U ( 1 9 0 0 k e a l ) :1耐温度160 ℃ 导热油的热烩约为251 o o U( 6 0 0 0 0 k e a l )。即在加热介质进口阀门关闭后， 油加热反应釜仍保留较大的热量。当油温高于反应物温度时， 仍能传导热量。对于既需要加热又需冷却的制胶反应釜来说， 布置冷却面时应考虑此因素。对于温度需要急剧变化的装置来说可考虑增设将热油及时导出(如冷油置换) 的系统。.加热介质温度高油温一般为160 ℃ 以上。从安全出发， 对反应釜及管路系统要注意密封， 采用耐油、耐压、耐高温的材料， 防止热油泄漏。导热油加热反应釜的工艺设计通常， 反应釜的工艺设计包括反应釜的容量、热负荷的确定以及传热面的计算， 可以通过物料平衡、热量平衡与传热计算得出。这里主要谈的是与“ 油加热” 相关的一些注意点。
由于反应釜搅拌器组件由多点支撑， 而且在常规设计时考虑了机架、减速机和电机共同作用在顶盖上压力的影响和局部开孔的影响， 对封头进行了整体补强设计， 所以有限元建模时， 为了简化分析， 不考虑它们的影响， 只考虑跨顶盖和筒体开人孔的复杂结构。由于结构具有对称性， 所以取其1/2 作为研究对象。筒体与接管长度的取值都大于2.5 RT(R为接管与筒体半径， T为接管与筒体的厚度)， 筒体和封头的厚度取值为13.4 mm(封头成型后的实际厚度减去腐蚀裕量)， 接管厚度为9 mm。材料特性人孔接管、筒体和封头的材质均为0Cr18Ni9，设计压力为0.8 MPa， 工作压力为0.7MPa， 设计温度为200 ℃，不锈钢电加热反应釜， 工作温度为180 ℃，腐蚀余量为1 mm，高温反应釜，在筒体底部的横截面上施加轴向固定约束，对称面上施加对称约束， 并在筒体底部横截面上一点(其坐标为(0，反应釜， -475， 513.4))约束X方向的位移， 以防模型发生该方向的刚体运动。在封头、筒体及人孔筒节的内表面上施加内压载荷0.8MPa， 在人孔筒节的外端面上施加等效应力9.1MPa
反应釜结构型式的确定木材工业用合成树脂的制造过程对反应状态的要求并不很严格， 反应物粘度也不高， 因此对反应釜结构、搅拌器型式以及传热面布置的适应性较强。早期普遍采用锚式搅拌的搪玻璃反应釜; 近来随着反应釜容积的增大， 夹套传热、内蛇管冷却、复合式搅拌的不锈钢反应釜， 以及板壳式内置加热、冷却器， 推进式搅拌的不锈钢反应釜也得到广泛采用。’这些结构不一， 搅拌型式各异的反应釜均能生产出合格的产品;
但对于油加热反应釜来说， 结构型式选择的要点在于是否适应加热介质(导热油) 的特性。比如说， 内置式板壳加热器换热效果好，全自动反应釜， 且反应釜筒体所承受外压大为降低( 如不需减压脱水， 则不承受外压)， 筒体壁厚可以减小， 耗材少， 造价低， 对于以蒸汽加热的大型反应釜无疑是有其优越性的; 但用于油加热反应釜， 加热器内置就有一定的风险， 而且板壳式加热器的焊接有一定难度， 因此这种结构是不适用的。另外， 热油温度较高，材料以不锈钢为宜。经综合考虑， 我们选用了夹套加热、内置蛇管冷却、复合式搅拌的结构型式。
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