开孔边缘沿接管环向薄膜应力强度、弯曲应力强度加薄膜应力强度及总应力强度的变化情况为了便于强度评定， 确定应力处理线的位置， 图7近似给出内贯线上薄膜应力强度、弯曲应力强度加薄膜应力强度及总应力强度的分布曲线。三种组合曲线的变化趋势是一致的， 薄膜应力强度加弯曲应力强度和总应力强度的分布曲线基本重合。这说明确定应力处理线的位置时， 只需确定总应力强度的位置即可。有限元结果强度评定按照JB4732— 95《钢制压力容器———分析设计标准》培训教材， 首先选取了AB，高温反应釜， BC两条处理线;在筒体、封头相贯线上应力强度位置处， 又选取了DE处理线，分析设计应力失效机理及强度校核， 并以此为依据对所选应力处理线进行了应力评定， 可以看出所设计的厚度不满足强度要求， 这说明需要补强设计。
反应釜工作压力为0.7 MPa，加热反应釜， 设计压力取0.8 MPa， 腐蚀裕量取1 mm， 钢板负偏差取0.8 mm，反应釜，材料的许用应力为130 MPa， 按GB150— 1998《钢制压力容器》设计出顶盖的厚度约为5 mm。再按照文献[ 1]的设计方法， 考虑到顶盖密集开孔的削弱和搅拌器等附件重量的影响， 对顶盖进行整体补强设计， 终顶盖厚度圆整到8 mm。按外压容器设计因为反应釜工作时可能出现负压， 约为-0.077MPa， 设计时必须考虑筒体的失稳现象， 需按外压容器设计壁厚。夹套的工作压力为0.6 MPa， 设计外压取为0.7 MPa。按外压容器设计出筒体的名义厚度为14 mm， 为取材一致和开孔补强， 故将顶盖厚度取与筒体相同。同样， 考虑顶盖密集开孔的削弱和搅拌器等附件重量的影响， 顶盖厚度取16 mm。根据以上分析， 顶盖的名义厚度的设计值16mm。
反应釜顶盖补强设计
前面的分析设计说明， 由于开孔的原因， 应力集中非常严重， 导致强度不足， 必须设法补强， 满足强度要求。从经济方面考虑， 尽管贴补强圈给制造带来了一定的难度， 但总体来说贴补强圈比整体补强要经济。另外， 由于反应釜外部所接管线比较多， 特别是顶盖上面， 所以选择了在内部贴680 mm×8mm的补强圈。无损检测要求为了确保强度， 保证焊缝质量， 无损检测要特别注意以下内容:(1)对局部薄膜应力高的部位应加强内部质量的检测， 一般情况下该部位应做超声波检测， 但基于材料为不锈钢， 则用表面探伤代替; (2)对人孔接管与封头、筒体连接的角焊缝， 应做表面无损检测， 要求制造厂家必须保证全焊透。 (3)对弯曲应力较高的表面， 要求做表面检测，因材料为不锈钢， 作渗透检测。
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